Ступінь насичення - довідник хіміка 21
Хімія і хімічна технологія
При проектуванні і виборі теплообмінної апаратури для блоку очищення газів від сірководню дуже важливо правильно вибрати температурний інтервал нагріваються і охолоджуються потоків. Теплообмінники встановлюють на потоці насиченого кислими газами розчину МЕА для його нагрівання перед надходженням в отгонную колону за рахунок тепла регенерованого розчину МЕА, що виходить з нижньої частини колони. Неправильно розрахована і обрана теплообмінна апаратура може викликати збільшення експлуатаційних витрат на пар, який використовується на регенерацію розчину МЕА. В роботі [36] наведено докладний розрахунок оптимального теплообміну на установках очищення газу від зв і СО 2, але він вимагає значного часу. На підставі узагальнення даних досвіду експлуатації блоку очищення газів на установках гідроочищення виявлено, що оптимальною температурою на вході в колону є 90-100 С (15% розчин МЕА і ступінь насичення кислими газами 0,3- 0,4 моль / моль). Регенерований розчин МЕА охолоджується в теплообміннику від 115-120 до 60-70 ° С. [C.89]
У насиченому розчині поглинача МГЗ і СО2 знаходяться не тільки в зв'язаному, але і в вільному, розчиненому вигляді. Загальна ступінь насичення розчину зазвичай не більше 0,3 [c.172]
Витяг бензину при такій мірі насичення становить 95 / о, Газоля -100%. Витрата активного вугілля на промислових установках становить приблизно 1 / сг на 1т адсорбированной вуглеводневої суміші. [C.99]
Ізомеризація олефінів і те, що відбувається потім у великій мірі насичення за допомогою міжмолекулярної і внутримолекулярного перенесення водню в значній мірі обумовлюють наявність в бензинах каталітичного крекінгу вуглеводнів з високими октановими числами і приемистостью до тетраетилсвинцю. Реакція перенесення водню була виявлена при пропущенні н-октена над каталізатором крекінгу ири 375 ° С. Виявилося, що прп цьому відбувається значна ізомеризація, що призводить до отримання олефінів розгалуженого будови, і подальше самонасищеніе до нзооктанов, яке супроводжується утворенням коксу [261]. Насичення відбувається легше з підвищенням температури і зменшенням об'ємної швидкості [257], однак практично бензин, що містить більше граничних вуглеводнів. можна отримати нри досить низьких температурах крекінгу, так як в цих умовах швидкість перенесення водню перевищує швидкість крекінгу. Переносу водню сприяє також високе відношення каталізатор - сировина. [C.332]
Процеси фізичної абсорбції характеризуються високим ступенем насичення абсорбенту кислими газами і відповідно низькими швидкостями циркуляції поглинача і низькими енерговитратами, невеликими розмір ами обладнання. [C.179]
Установка двох ємностей із аміачним розчином полухлорістой міді викликана тим, що реакція поглинання окису вуглецю йде з утворенням складних комплексних солей. легко віддають окис вуглецю назад. Тому в першому посудині (5), що поглинає основну кількість СО з газу, абсорбція не може дійти до кінця, так як перший розчин завжди вже в тій чи іншій мірі насичений. Повний витяг СО з газу досягається тільки в другому посудині (6), заповненому більш активним аміачним розчином полухлорістой міді. У міру насичення і відпрацювання першого розчину його [c.243]
Додаткове підтвердження розглянутої вище концепції отримано в роботі [64]. У дослідах по Сз-дегидроциклизации н-гептану, проведених в проточній системі без газу-носія і в інтенсивному струмі водню (10 л / год), селективність циклізації за напрямками 1 і 2 помітно відрізнялася. Дійсно, ставлення діметілціклопентанов до етілціклопентану із зазначеним зміною умов проведення експерименту зросла з 0,35-0,5 до 0,6-0,95 в імпульсному режимі при тій же температурі (300 ° С) це відношення становило 1,25-1, 3. Таким чином очевидно, що ступінь насичення поверхні платинованого вугілля воднем в істотній мірі впливає на селективність протікання реакцін Сз-дегидроциклизации н-гептану в присутності цього каталізатора. [C.218]
З (4.40) І рівнянь (4.36) і (4.37) отримаємо вирази для ступеня насичення (нагрівання) для малих значень г (з точністю для членів порядку г) [c.180]
У наведених оцінках відсутня залежність д від т і не враховано, що при малих значеннях т швидкість дифузії значно зростає. Тому застосовність моделі Кроніга і Брінка при низьких г вимагає додаткового обгрунтування. Визначимо порядок часу дифузії, необхідного для кульового шару краплі, товщиною 1 - г. При малих значеннях т залежність С від г і г визначається формулою (4.38). Шукане час дифузії визначимо з умови, щоб на поверхні сфери радіусом г ступінь насичення З досягла значення 1 / е. Підставивши в формулу (4.38) значення Н = 1 / е, отримаємо для відносної товщини шару 5 = К-р) 1Ш = 1 г вираз [c.186]
Вплив поверхні. Для фізичної адсорбції має значення лише величина поверхні. але хімічна адсорбція - вельми специфічний процес. Так, наприклад, водень хемосорбі-ється не оксидів алюмінію, а нікелем, і кисень не окисом магнію, а вуглецем. Така поведінка узгоджується з припущенням, що хемосорбция подібна загалом з хімічною реакцією. На хемосорбцію впливають фізичний стан поверхні і її хімічний склад. Неоднорідність поверхні каталізаторів доводиться, наприклад, тим, що теплота процесу поступово знижується в міру протікання хемосорбції. Поверхня складається з атомів різного ступеня насиченості. Атоми у країв кристалів, тріщин і виступів, ймовірно, менш насичені і, отже, більш активні. [C.206]
Формули (4.152) і (4.153) застосовні при малих ступенях насичення, т. Е при 1. [c.214]
В роботі [338] висловлюється припущення, що ступінь насичення краплі [c.214]
Невідома ступінь насичення с при г = О по всій висоті колони буде знайдена пізніше. [C.222]
G "/ J / L" V G Підставляючи значення i i з формули (5.33) в рівняння (5.30), отримуємо явний вираз для ступеня насичення по суцільній фазі [c.222]
Якщо цільовим призначенням апарату є отримання або насичення по суцільній фазі. то висота колони. необхідна для досягнення заданого ступеня насичення, зменшується зі зменшенням С. На відміну від вилучення з дисперсної фази. в даному випадку 2 0 при С- О, що формально випливає з формули (5.37). Фізично це пов'язано з тим, що при заданій витраті суцільний фази зменшення С відповідає збільшення Кд при цьому зростає не тільки середня рушійна сила процесу. але і поверхня контакту фаз і, отже, об'ємний коефіцієнт масопередачі. [C.224]
В даному випадку величина С повинна бути завжди менше або дорівнює одиниці. Тому мінімальна висота колони. відповідна заданої ступеня насичення, при С = 1, дорівнює [c.224]
Як показано в табл. 3, застосування риформінгу призводить до повного знесірчення продукту. значного підвищення його октанового числа і ступеня насиченості. Підвищення октанового числа бензинів крекінгу є важливим етапом у виробництві високооктанових палив з нафти. [C.187]
Кінетика каталітичного крекінгу розглядається в роботі Уилера [130]. Підвищення тиску збільшує вихід коксу і ступінь насиченості бензину це супроводжується зниженням його октанового числа. [C.343]
Активність гидрируются каталізаторів прийнято оцінювати за ступенем насичення олефінових або ступеня гідрування ароматичних вуглеводнів. наприклад бензолу, в стандартних умовах випробування. Для здійснення реакцій гідрування використовують проточні, проточно -ціркуляціонние і мікрореактори. [C.180]
Слід мати на увазі, що утворюється латекс повинен володіти високою агрегативной стійкістю до механічних і термічних дій в процесі кополімеризації і при отгонке мономерів. Стійкість латексу регулюється багатьма параметрами, що впливають на розмір латексних частинок і ступінь насиченості їх поверхні кількістю емульгатора і мінеральних солей в розчині, pH водної фази. конверсією мономерів та ін. [c.254]
Що ви можете сказати на основі щойно проведеного експерименту про ступінь насиченості жиру в молоці [c.265]
Попереднє наше знайомство з окремими групами вуглеводнів. що входять до складу нафти. показало, що хімічна активність вуглеводнів цілком залежить від ступеня насичення вуглецевих атомів в тій чи іншій групі вуглеводнів. Найбільшою реакційною здатністю володіють ненасичені вуглеводні. трішки менше - ароматичні, потім - нафтени і, нарешті, найменшою здатністю до хімічних реакцій мають, вуглеводні парафінового ряду (під хімічними реакціями в даному випадку маються на увазі реакції приєднань. відновлення, полімеризації, окислення і т. д.). [C.89]
Тому перед установкою тонкого очищення доцільно в таких випадках включати додаткові установки для видалення зазначених небажаних забруднень за допомогою активного вугілля. Контакт тонкого сіркоочищення на відміну від маси, використовуваної для грубої очистки. має сероемкость лише близько 10%. Для забезпечення цього ступеня насичення необхідно, щоб в газі завжди містилося необхідну кількість кисню. Температура процесу в міру отрабюткі каталізатора поступово піднімається від 200 до 300 °. Вихід з установки грубої сіркоочистки (або з установки очищення активним вугіллям) газ спочатку підігрівають в теплообмінниках і потім направляють в вежі тонкого очищення. Вежі тонкого очищення завантажують і розвантажують так само, як і вежі грубої очистки [22]. [C.82]
На практиці використовують два різновиди ДЕА-процесу 1) звичайного типу з концентрацією розчину 20-25% і ступенем насичення 0,5-0,8 моль / моль ДЕА і 2) ДЕА-SNPA з концентрацією 25-30% і ступенем насичення 1 1,3 моль / моль. ДЕА-процес звичайного типу використовується при наявності в газі OS і S2 і парціальному тиску кислого газу в вихідному 0,2 МПа і вище. ДЕА-SNPA використовується при парціальному тиску кислого газу вище 0,4 МПа. [C.174]
Переваги ДЕА-процесу перед моноетаноламіновим немає деградації розчину в присутності OS і S2 нижчі, втрати від випаровування, тому можуть використовуватися більш високі температури абсорбції. що дуже важливо для попередження конденсації вуглеводнів і спінювання більш високий ступінь насичення. [C.174]
Невисока пружність парів абсорбенту при температурі абсорбції. що необхідно, з одного боку, для забезпечення невеликих втрат абсорбенту. а з іншого боку, для досяг-1ГІЯ невеликому ступені насичення газу, що очищається парами абсорбенту. [C.178]
Якщо плівку чистого вольфраму помістити в атмосферу Нг при температурі 78 ° К, то відбувається швидке насичення поверхні атомарним воднем. (Одночасно з сорбцией відбувається дисоціація водню.) Повний насичення поверхні відповідає концентрації Нг близько 10 мм рт. ст. Сорбція перших 75% Нг відбувається з виділенням тепла (екзотермічна область, -40 ккал). Десорбція Нг є маловірогідною при цих температурах згідно Робертса [28], десорбція водню з поверхні вольфраму стає помітною лише при температурах вище 600 ° К. Однак, за даними Трепнелла [27], з моменту, коли ступінь насичення поверхні досягає величини 0,8, і аж до повного насичення поверхні величина Аяз близька до нуля. Тому слід очікувати, що десорбція цієї останньої частки сорбованої Нг буде йти в значній мірі і при 78 ° К. [c.547]
Хартія [331] для визначення кінцевого ефекту при лімітуючим сопрогавленіі дисперсної фази використовував метод відбору крапель на відстані від штуцера, що дорівнює 1 см. Експериментальні точки відкладалися в координатах ступінь насичення (с,) - корінь квадратний з часу формування краплі (у / Т /) . Вважалося, що перетин експериментальних кривих з віссю ординат дає сумарний ефект насичення при русі крапель від штуцера до місця відбору і при коагуляції на поверхні розділу фаз. Коефіцієнт а, який визначається за тангенсу кута нахилу кривих, виявився рівним 0,83 - 1,25. Однак при лімітуючим опорі дисперсної фази відносна похибка ступеня насичення при малому часу утворення краплі значно вище, ніж при великих. Те ж має місце і при коагуляції на кордоні розділу фаз. Тому обробка експериментальних даних за методом [331] може призводити до неточних результатів у визначенні коефіцієнта а. [C.213]
Всі наведені вище формули придатні для розрахунку як ступеня вилучення. так і ступеня насичення, якщо в них підставляти абсолютні значення fiцІ P [c.224]
Тут Ai п Аг - ступеня насичення екстрагента і хемосорбентом при фізичної екстракції, які можуть бути розраховані дпя будь-якого моменту часу т за допомогою формул Кроніга і Брінка. Оскільки T = DitlR. то --крітерій Фур'є. визначений за коеффі- [c.282]
В інтервалі температур до 750 "С швидкість нерпо11 стадії вище швидкості другий. Відсутність водню в вуглецевих відкладеннях також говорить на користь їх освіти за механізмом карбідного циклу. На каталізаторах, що містять оксиди металів. Схильністю до переходу в кокс мають головним чином ненасичені, переважно дненовие вуглеводні . і в набагато меншому ступені - насичені парафінові вуглеводні [3.19]. Чим вище енергія зв'язку вуглецю вуглеводневих молекул з металом, тим інтенсивніше повинне бути коксоутворення. [c.64]
Отримані дані підтверджують можливість поширення фізичної теорії на першу стадію коагуляції латексів електролітами. Константа сил ван-дер-ваальсова тяжіння частинок в цій колоїдної системі. як випливає з отриманих [28- 30] даних, залежить ог ступеня насиченості адсорбційних оболонок до стану їх, близького до насичення [41]. [C.257]
Інженерна корпорація США досліджувала, вліяюг чи зміни в конструкції гребель на зменшення ступеня насичення Еюздухом води, що пройшла через скидання. Головною метою цих робіт було знайти спосіб зменшення кількості пропускається через скидання води і предотЕфащеніе значного опускання цієї води нижче рівня річки. При зануренні води на велику глибину підвищений тиск сприяє до розчинення в ній більшої кількості газів (див. Розд. В.1). [C.96]
З іншого боку, бензини простого крекінга і бергінізацйі представляють собою. різні ступені насиченості воднем. [C.346]
Цікаво отлштіть і такого роду явища, коли виходять на денну поверхню піщані нафтові пласти мають неоднорідний літологічний склад. В одному і тому ж пласті можна бачити лінзи дрібного і крупного піску і різну ступінь насиченості їх нафтою. Одні місця більш просякнуті нафтою, інші - слабше, а треті - зовсім порожні. У Бинагади, між дрочим, можна бачити такий піщаний пласт, одна половина якого відділяється від іншої нерівними зубчастими виступами і має характер виснаженого нафтового піску, а друга являє сухий білий пісок (фіг, 11), При просочуванні Деоком нафтою в першу чергу насичуються її частини , і.меющіе більш грубозернисті будову. Навпаки, при виснаженні дласта, [c.126]
Основи процесів хімічної технології (1967) - [c.440]
Гідродинаміка, масо-і теплообмін в дисперсних системах (1977) - [c.93. c.97. c.185]
Кінетичні методи в біохіміческіхісследованіях (1982) - [c.27]
Холодильна техніка Кн. 1 (1960) - [c.138]
Процеси хімічної технології (1958) - [c.641]
Основи ферментативної кінетики (1979) - [c.166]