Ребойлери - довідник хіміка 21
Хімія і хімічна технологія
Вогневі підігрівачі дешевше, ніж парові, тому вони широко застосовуються в промислових умовах. Зазвичай оіі є ребойлери, а також підігрівачі для підігріву нафти і газу. Основною частиною таких підігрівачів є U-подібна труба для відводу пламс1гі і продуктів горіння. яка поміщається в подогреваемую середу. Температура продуктів горіння на вході в цю трубу знаходиться в межах 1205,6-1426,7 ° С, а температура газів на виході з димової труби становить 426,7-537,8 ° С. Середній коефіцієнт теплопередачі для цих умов дорівнює 21 700 ккал / ч на 1 поверхні. [C.166]
На установці сповільненого коксування стався вибух в буферній ємності важкого газойля. Під час вибуху з ємності був викинутий гарячий гудрон, який через віконні і дверні отвори і утворився пролом в перекритті залив приміщення операторної. Розірвані частини буферної ємності і вибуховою хвилею були скинуті з фундаменту повітряний рессивер, теплообмінник і ребойлер, розташовані поруч з ємністю. При-яіна вибуху буферної ємності - потрапляння в неї води з технологічних трубопроводів і апаратів другого блоку установки. який перебував у цей період в стадії опресування і перевірки технологічної схеми на прохідність. [C.68]
При розрахунку колон ректифікації необхідно скласти матеріальний баланс колони. Якщо поділу підлягає багатокомпонентна суміш. то два крайніх компонента (найлегший і найважчий) називаються ключовими компонентами. Легкий ключовий компонент має найнижчу темпі ратуру кипіння і зазвичай є компонентом, який в помітних кількостях міститься в продуктах низу колони. Важкий ключовий компонент в помітних кількостях міститься в дистилятів потоках. Зазвичай ключові компоненти мають майже однакову летючість. Їх неможливо розділити повністю. тому завдання полягає в тому, щоб визначити ступінь поділу, яка може бути досягнута в колоні певних розмірів при відповідній кількості зрошення і навантаженні ребойлера. [C.139]
У цьому циклі можна отримати будь-який поділ за рахунок підтримки відповідного тиску і температури без застосування ребойлеров, оскільки весь процес відбувається при температурах істотно нижче температури навколишнього середовища. Крім того, не потрібно чіткого поділу компонентів. [C.133]
Продукт з ребойлера деетанізатора 20,0 237,8 140,6 32,2 [c.122]
Гликоли високих концентрацій (близькі до 100%) можна отримати за допомогою вакууму або стріппінг-газу. На рис. 156 представлені вихідні дані для розрахунку процесу регенерації ТЕГ з застосуванням стріппінг-газу і вакууму. Як приклад наведемо дані про вплив вакууму на концентрацію отриманого гліколю при температурі в ребойлере, рівній 204,4 ° С [c.230]
Складаємо схему роботи колони і приймаємо температуру в конденсаторі і тиск в колоні. На підставі прийнятого тиску розраховуємо температуру в ребойлере. [C.148]
Го ж, як парові і нафтові ребойлери [c.161]
Будь-яка речовина, здатне випаровуватися в ребойлере і конденсуватися нагорі отпарной колони. може бути використано як отпарную газ. [C.234]
Температура в ребойлере при регенерації ТЕГ підтримується рівної 204,4 С. [c.234]
Сепарація. Хорошу осушення газу не можна отримати, якщо на вході газу на установку (в абсорбери) не встановлені ефективні сепаратори. Солона пластова вода. потрапляючи в абсорбер, разом з насиченим розчином гліколю надходить в ребойлер. Тут вода випаровується. а сіль відкладається на поверхні труб і стінках апарату. Це призводить до місцевих перегрівів і небезпечному прогорання труб. Часто це трапляється на тих родовищах, де свердловини офіційно несуть тільки прісну воду. [C.236]
На рис. 159 показаний температурний профіль ребойлера з вогневим підігрівом. Коефіцієнт теплопередачі через стінку П-образної труби ребойлеров цього типу знаходиться в межах 34 300-39 200 ккал / (м2-год ° С). Практика показує, що для максимального терміну служби жарових труб вогневих підігрівачів теплонапругу одиниці їх поверхні має бути не більше 16 275 ккал / (м2.ч). При цьому теплова потужність газового пальника підігрівача, віднесену до поверхні труб. бажано підтримувати на рівні 27 125 ккал / (м2-год). Витрата тепла при регенерації ТЕГ в таких ребойлерах становить близько 135 ккал на 1 л розчину. [C.237]
На рис. 160 показані два способи використання тепла вихлопних газів компресорних станцій для регенерації гліколів. Температура цих газів на вході в ребойлер зазвичай дорівнює 620-680 ° С, а на виході 204,4-260 ° С. Кількість виходить тепла контролюється за допомогою обвідної лінії. [C.237]
IV - водяна пара з ребойлера V - продукт низу колони VI - сировина [c.316]
I - штуцер на Оу = 150 мм для виведення парів 2 - верхнє дніше 3 - штуцер на О, = 80 мм для запобіжного к.чапана 4 - реетнфікацнонние тарепкі жолобчастого типу 5 - люки на Оу = 450 мм. 6 - корпус, 7 і 8 - штуцер на 0> = 80 мм для входу сировини 9 -нижнє днище 10 - шт> цер иа 0> = 150 мм для виходу продукту до ребойлеру, 11 -штуцер на Оу = 250 мм для входу парів з ребойлера. 12 - штуцер на Оу = 80 мм для входу зрошення 13 - штука цер на О, = 50 мм для виходу повітря. 14 - штуцер на Оу = 80 мм для входу сировини. 15 - штуцер на Оу = 100 мм для дренажу 16 - опора [c.32]
Визначивши мінімальне число теоретичних тарілок і мінімальна кількість зрошення, з допомогою, ма рис. 81 можна оцінити співвідношення мензду фактичним числом теоретичних тарілок п необхідною кількістю зрошення. Число теоретичних тарілок включає в себе всю колону з ребойлером і парціальним конденсатором. Якщо колона має парціальний конденсатор. то необхідно відняти дві тарілки одну для компенсації роботи ребойлера, іншу для компенсації роботи парціального конденсатора. Після цього з по-мош ма коефіцієнта ефективності. представленого па малюнку 74, можна визначити фактичне число тарілок. [C.148]
Застосування ребристих труб дозволяє збільшити поверхню теплообміну на тій стороні труб, де а мінімальний, т. Е. Збільшення ефективної поверхні дозволяє збалансувати термічний опір. У тих теплообмінниках, де одним з потоків є газ низького тиску. сторона низького тиску повинна мати ребристість. Хорошим прикладом в даному випадку є установки утилізації відходить тепла і повітряні холодильники. Ребриста поверхня трубок дозволяє зменшити утворення продуктів розпаду в ребойлерах і інших випарних апаратах. Ножеобразние краю ребер виключають возможггость повного покриття поверхні трубок забруднюючими речовинами. [C.165]
С. Він, стікаючи вниз з тарілки на тарілку, витягує з газу кислі компоненти. Очищений газ з верху абсорбера надходить на осушку, а насичений розчин аміну відводиться з низу абсорбера і через теплообмінник, в якому його температура підвищується до 82,2-93,3 С, подається на верхню тарілку отпарной колони. Отпарную колона має зовнішній випарник (трубчастий підігрівач або ребойлер) для підігріву розчину. На верху колони встановлюються конденсатор і водяний сепаратор. Насичений розчин аміну, стікаючи вниз по тарілках колони. підігрівається до 110-115,6 ° С за рахунок парів, що надходять з киплячого в випарнику розчину. Кислі гази. випарене з Аміновен розчину, і деяка кількість водяної пари, який в даному випадку грає роль отпарную пара, надходить з верху отпарной колони в конденсатор, де пари води охолоджуються і конденсуються. Водяний конденсат і холодні кислі гази поділяються в сепараторі, звідки конденсат подається на ороше- [c.268]
Сухий газ з сепаратора 5 надходить в теплообмінник 2, де його температура підвищується до 21,1 ° С. Потім газ дожимается компресором до тиску 21,1 кгс / см і направляється споживачам. Метанол з низу сепаратора 4 відводиться на регенерацію, а вуглеводневий конденсат надходить в проміжну ємність 8, де при тиску 16,5 кгс / см і температурі -84,4 ° С відбувається його розгазування. Газова фаза відводиться в потік сухого газу. а рідина через теплообметшк Р, де вона підігрівається до -6,7 ° С, надходить в деетані-затор 6. Продукт низу деетанізатора відводиться з ребойлера 7 па ректифікацію. [C.189]
II - конденсатор-холодильник деетанізатора 12 - насос зрошення деетанізатора 13 - де-етанізатор 14 - ребойлер J - газ споживачеві II - газовий бензин на осушку III- газ низького тиску IV - газ високого тиску V - гліколь на регенерацію VI - регенерований гліколь VII - рідкі вуглеводні в теплообмінник VIII - пропан-холодоагент IX - газ на паливо і рекомпресії X - продукт низу деетанізатора на депропані-цію XI- сировину деетанізатора після теплообмінника XII - теплоносій з вогневого підігрівача XIII теплоносій в вогневої підігрівач XIV - газ регенерації XV - [c.191]
Загальна хімічна технологія палива (1941) - [c.664. c.708]
Загальна хімічна технологія палива Видання 2 (1947) - [c.432. c.454]